Mi határozza meg az ellenállási nyomaték adott szakasz wx

A hajlító nyomatékot M max = 80,16 kN # 8729; m felmerül a tartószakasz (sm.ris.19, d). Mi jár a meghatározására, jobb oldali.

3. Határozza meg az előre meghatározott ellenállás pillanatban Wx listájában. Egy téglalap keresztmetszetű

4. behelyettesítve az adatokat az egyenlőtlenségek, azt találjuk, hogy a tervezési nyomatéki M max = 0,08> 1,1 # 8729; 15 # 8729; 0,00225 = 0,037.

Ebből következik, hogy a teherbírás a gerenda nem áll rendelkezésre, akkor csökkenteni kell a terhelést, vagy egy sugár nagyobb keresztmetszetű.

Probléma 6. Az állapota a problémát. A kétszeresen-támogatott gerendák (ábra20 a), hogy válasszon az I-gerenda keresztmetszete a szilárdsági és merevségi feltételek. R = 210 MPa. Rav = 130 MPa

A maximális megengedhető lehajlás f előtt. / L = 1/400 Construct diagramjai normális és a tangenciális feszültségek a szakaszok legnagyobb nyomaték és nyíróerő a legnagyobb.

1. Válogatás a szakaszok a szilárdság.

Közlekedik a számított teherkar ábrán látható 20b. A helység gerenda maximális nyomaték értéke a keresztmetszet közepén a span. Mi határozza meg, mint az összege pillanatok hatására egyenletesen elosztott és koncentrált súlyt, a kész formula

Épület egy pillanatra diagramon három pontot

A feltétele hajlítószilárdság

Mi határozza meg Wtr - szükséges keresztmetszeti tényező a fény

A mérőeszköz asztal fogadja I-gerendák 24 N Wx = 289 cm 3 (lásd a 3).

2. Selection részben a szigorúságú körülmények alkalmazásával végezzük alakváltozás táblázat (lásd. 5. függelék).

A második határállapot tervezési jellemzi a megjelenése túlzott elhajlások és megköveteli bizonyos merevséget, hogy normál működési körülmények között a relatív lehajlás f / l nem haladja meg a maximális megengedhető relatív alakváltozás fpred.

/ L. megállapított építési szabályzatok (nyissz) a különböző minták és anyagok.

Feltételek merevség megírva, mint

Számítása merevség által termelt szabályozó terhelés, hanem becsült, azaz figyelmen kívül hagyva a biztonsági tényező a terhelést.

5. táblázatból alkalmazási rakodási egy előre meghatározott sugár a legnagyobb abszolút alakváltozás nagyságát határozza meg a képlet

Ezért azt kifejezni kívánt tehetetlenségi nyomatéka

Behelyettesítve számértékek, megkapjuk

A keverék táblázat kiválasztásához N I-gerendák 36 13380 Ix = 4 cm-re a feltétellel elfogadott, az erős I-gerendák 24 rendelkezik N Ix = 3460 cm 4, amely nem elegendő a merevsége állapotban. Így, ebben az esetben egy döntő tényező a kiválasztási feltétel egy keresztmetszeti merevség.

Végül, hogy I-gerendák N 36.

3. Határozza meg a maximális névleges feszültség a gerenda keresztmetszete a maximális nyomaték. A sebesség Mmax = 0.065MN # 8729; m

mivel N I-gerenda 36, ​​Wx = 743 cm 3 = 0,000743 m 3 (lásd a 3).

Az elmélet azt tudjuk, hogy a legnagyobb normál feszültség keresztirányú törés előfordulnak szélsőséges szálak a szakasz. A semleges réteg feszültség nulla. Építsd diagramok normális napryazheniy.Dlya ez az önkényes skála ábra egy I-gerenda. Ezzel párhuzamosan a függőleges tengelyen az I-gerenda tart nulla vonalat, és megállapítja, hogy két ellentétes oldalán a szélső max és min szálak. Összeköti ezeket a pontokat egy egyenes vonallal. A diagram a normál feszültséget épített (ábra. 20, d).

4.Postroim Epure keresztirányú erők. Ehhez először meg kell határoznia a támogatás reakciókat. Egy adott referencia nyaláb szimmetriájának következtében a reakció egyenlő terhelést

Mi határozza meg az oldalirányú erő.

Lion Q c = VA - q # 8729; l / 2 = 42,5 -13 # 8729; 2,5 = 9,75 kN;

Q c = jogok VA - q # 8729; l / 2 - F = 9,75 - 19,5 = -9,75 kN.

A mért értékeket konstrukciót Epure Qy (ábra. 20 g).

Határozzuk meg a legnagyobb nyírófeszültség. Ehhez válassza ki a diagramok az oldalirányú erők részt, ahol Qmax = 42,25 kN = 0,00423MN.

A legmagasabb nyírófeszültség kiigazítás szakaszban történik szintjén a semleges tengely és úgy határozzák meg a képlet Zhuravskoye

Sx -statichesky pont fél-metszetben, felett vagy alatt helyezkedhetnek a semleges tengely; b = d - a fal vastagsága egy I-gerenda; Ix. Sx. d mix veszi a táblázatok (lásd a 3. függelékben) N I gerenda 36: Sx = 423 cm 3 = 423 # 8729; 10 -6 m 3; Ix = 13380 cm 4 = 13380 # 8729; 10 -8 m 4; b = d = 7,5 mm = 0,0075m.

Behelyettesítve az értékeket a formula, megkapjuk

Az épület Epure nyírófeszültség. A nulla vonal a semleges tengely szinten elhalasztja tmax (ábra. 20, d) a jellege .Znaya diagramok ad neki egy teljes képet.

A feltétele ereje nyírófeszültség

6.Bolshoy árrés tangenciális és normális feszültség

Meg lehet azzal a ténnyel magyarázható, hogy a nyaláb keresztmetszetében van kiválasztva szigorúságú körülmények között.

Feladat 7. Hogy oldja meg a problémát, akkor indul el, amikor a témában 2.7 tanulmányozni fogják. A gyakorlatban igen gyakran szükség van, hogy megoldja a problémát a stabilitás tömörített rúd. Ha egyenes rudat, hogy összenyomja a ható erők egy tengely, hogy rövidebb lesz, miközben az egyenes formájában. Bizonyos körülmények között az egyensúlyi négyszögletes alakú, instabillá válhat, és elkezdi hajlítsa a rúd (dudor). Ezt a jelenséget nevezik a kihajlási lép fel, és ez a hamarabb, annál nagyobb a hossza a rúd méretéhez képest a keresztmetszete.

feltételeit a problémát. Válasszon ravnoustoychivoy részén keresztül központosan tömörített karakterlánc acélból St3 és áll két U-csatlakoztatva csíkok ehhez hegesztett. Az oszlop feltételekkel biztonságos végein és nyomóerő ábrán mutatjuk be. 21, a keresztmetszete - ábra. 21b.

Végrehajt egy bizonyos számítást határfeltételek, elfogadása normatív F terhelés (F n), és amely állandó 25% (n F = 0,25 g F n), és 75% az idő (F n p = 0,75 # 8729; F n) terhelések. Olvasd megbízhatóság koefficiensek a terhelés állandó terhelés # 947; F = 1,1. az ideiglenes # 947; F = 1,2; munkakörülmények együttható

Határozat. Kiszámítjuk a becsült hosszirányú erőt Np = F n g # 8729; # 947; F + F n p # 8729; # 947; F = 0,25 # 8729; 0,51 # 8729; 1,1 + 0,75 # 8729; 0,51 # 8729; 1,2 MN = 0,599.

A számítás a árunak a tengelyre.

A stabilitási feltétel

van beállítva az első közelítés kihajlási együttható # 966 = 0,75, megtaláljuk a kívánt területet az oszlop rész

A választék válasszon két N csatornát bar 16a területe A = 2 # 8729; 19,5 = 39 cm 2 = = 39 # 8729; 10 -4 m 2, és a tehetetlenségi sugár ix = 6,49 cm.

Megfelelő oszlopok rugalmasság

interpolációs tényező (lásd a 6. mellékletet);

Mi kiválasztjuk a két csatorna rudak 16 N; A = 2 # 8729; 18,1 = 36,2 = 36,2 cm 2 # 8729; 10 -4 m 2; i x = 6,42 cm

Megfelelő oszlopok rugalmasság

interpolációs faktor

Tehát, vesszük a keresztmetszete a két csatorna N16.

Számítás A stabilitási át az oszlopon viszonylag mentes Y-tengely csökkenti a távolság meghatározásával közötti b U-alakú szelvények (sm.ris.21 b). Ebben az esetben, azt nem kell bevezetni a rugalmasság lu = l számított / IY. és az úgynevezett csökkentett rugalmasságot llim. amely deformáció miatt, deszkával több és erre az esetre határozza meg a képlet

rugalmasságot elágazó részeken (parapet) a lécek között saját tengelyük körül YO; úgy ez a 30-40.

A b távolság ágai között az oszlop meghatározza ravnoustoychivosti feltételeket két dimenzióban: X = l llim.

Ezután a szükséges rugalmasságot tengelyéhez képest a szabad

A szükséges forgási sugara

Kötelező tehetetlenségi nyomaték

Másrészt,

Egyenlővé jobb oldalán mindkét egyenlet

2 (63,3 + 18,1 # 8729; 2) = 1876,6 + 18.1 vagy 63.3 # 8729; 2 = 938,3,